Строительство и ремонт

 Высокопрочный бетон

Быт. Хозяйство. Техника

Поскольку закономерность (VII. 9) остается справедливой в широком диапазоне изменения прочности бетона, для высокопрочных бетонов можно применить методику прогнозирования деформаций усадки тяжелого бетона обычной прочности (см. СН 365—67, приложение 3).

Для оценки деформаций усадки, развивающихся после тепловлажностной обработки бетона, в выражение (VII.21) следует вводить коэффициент 1П, учитывающий влияние пропаривания. Опыты показывают, что деформации усадки пропаренного бетона ниже, чем у бетона естественного твердения. Степень снижения деформативности зависит при этом от режима тепловой обработки.

Покажем возможность расчетной оценки предельной величины усадочных деформаций высокопрочных бетонов (марок выше 500) путем сопоставления результатов прогноза по формуле (VII. 21) и имеющихся экспериментальных данных по усадке бетона в контролируемых атмосферных условиях (табл. 17).

Приведенные в таблице опытные величины деформаций (средние по сериям испытаний) представляют экстраполяцию измеренных по методике, изложенной в разделе I.

Расчетные предельные значения деформаций вычислены по выражению (VII.21) с учетом формул (VI 1.9), (VIL4) и (VII.5) в зависимости от фактических условий испытаний. Одновременно предельные значения деформаций подсчитывали по методикам С. В. Александровского [1], И. И. Улицкого [94] и ЕКБ [96].

Способы получения высокопрочных бетонов в опытах были весьма различны: использовали высокоактивные цементы (серии 27—33), весьма низкие В1Ц (серии 16, 17, 20), мелкозернистый заполнитель (серии 31, 32), интенсивные методы уплотнения смеси (серия 33). Вследствие этого технологические характеристики бетонных и растворных смесей варьировались в весьма широких пределах (например, расход воды колебался от 132 до 405 л/м3). Как видно из табл. 17, это не повлияло заметно на результаты оценки величин усадочных деформаций высокопрочных бетонов по предлагаемой методике, т. е. СН 365—67. Таким образом, в данном случае, как и при прогнозе деформаций ползучести, технологические особенности получения высокопрочного бетона (в исследованных пределах) имеют второстепенное  значение.

В табл. 18 приведены статистические параметры для всей совокупности результатов оценки величины деформаций высокопрочных бетонов — средние отношения расчетных и опытных значений деформаций т]ср и коэффициенты вариации этого отношения 6.

Как следует из табл. 18, при оценке величин усадочных деформаций высокопрочных бетонов по методике СН 365— 67, т. е. в предположении однозначной связи этих величин с расходом воды в смеси по формуле (VI 1.9), удовлетворительно описываются деформативные особенности данных бетонов и обеспечивается наиболее устойчивое совпадение с опытными данными. При этом пределы изменения самих опытных значений деформаций были весьма широкими (от 250Х10-6 до 1600X10-°).

Используя однозначную зависимость еу.н от Б, заложенную в методике ЕКБ в неявном виде (VII. 12), получаем результаты, достаточно близкие к вычисленным по методике СН 365—67. Однако усложнение зависимости (VII. 12) по сравнению с (VI 1.9) в данном случае не оправдывает себя, поскольку приводит не к уменьшению, а к увеличению разброса результатов расчетной оценки деформаций (б = = 24,4% вместо б = 21,2%). Наибольшие отклонения от опытных данных наблюдаются у бетонов с повышенным содержанием воды в смеси (например, серии 31 и 32 в табл.  17).

При расчетах по методике И. И. Улицкого, как и следовало ожидать (см. рис. 60), деформации усадки высокопрочных бетонов получаются в среднем существенно заниженными. Чрезмерный разброс результатов (б = 40%), кроме того, вообще ставит под сомнение возможность использования данной методики применительно к высокопрочным бетонам.

По методике С. В. Александровского (при коэффициенте линейной усадки р = 1,5 • 10~~2) расчетные значения усадочных деформаций высокопрочных бетонов получаются несколько завышенными по сравнению с экспериментальными. В данном случае несовпадение в среднем расчетных и опытных величин не является показательным, поскольку принятое числовое значение коэффициента р в достаточной степени ориентировочно.

Для бетонов, марочная прочность которых варьируется в более широких пределах (от 100 до 1000 кГ/см2), результаты прогнозов по методике как И. И. Улицкого, так и С. В. Александровского характеризуются средними отклонениями, противоположными тем, величина которых получена для высокопрочных бетонов (табл. 18). Это объясняется особенностями исходных зависимостей (VII. 11) и (VII. 13) на рис. 60, которые неточно отражают действительные экспериментальные закономерности.

В то же время при расчете деформаций по методике СН 365—67 и ЕКБ статистические параметры в табл. 18 мало отличаются от тех, которые были получены О. Я. Бергом и Е. Н. Щербаковым [20] применительно к бетонам обычной прочности. Таким образом, лишь предположив, что существует однозначная связь между величиной усадки бетона и расходом воды в смеси, можно получить одинаковую достоверность количественных оценок усадочных деформаций тяжелого бетона независимо от прочностных показателей материала (по крайней мере, в пределах марочной прочности от  100 до  1000 кГ/см2).