Справочник строителя |
Бетоны. Материалы, технологии, оборудование |
|
Опорная система на основе телескопических стоек позволяет осуществлять бетонирование монолитных перекрытий различного очертания при высоте этажа до 3 м. Система включает в себя телескопические стойки, треноги, несущие и распределительные балки и палубу из ламинированной фанеры. При высоте этажа более 3 м предлагается аналогичная система опалубки с применением опорных башен. Удельная материалоемкость опорной системы 15-18 кг/м2. Оборачиваемость отоек 300-400 циклов. Телескопические стойки «Модостр» выполняют функции отдельно стоящей опоры. Фиксация отдельной стойки в вертикальном положении производится треногой. Для зданий (гаражи, офисы и т.п.) с высотой этажа более 3 м принимаются опорные башни с наращиванием по высоте. Они представляют собой пространственную сборно-разборную систему с регулируемыми по высоте оголовками: ступенчато через 75 мм и плавно через 0-75 мм, что обеспечивает точную установку опорных балок, укладываемых на оголовки башен. Опорные башни воспринимают все нагрузки - вертикальные от плит перекрытия, монолитных бетонных ригелей и технологические. Несущая способность башни зависит от ее высоты и геометрических размеров. Поэтому шаг установки башен определяется расчетом для каждого конкретного объекта. Башни выполнены из унифицированных элементов и представляют собой сборно-разборную конструкцию. Базовая высота башни до 3 м. Вместо опорных башен для заделки продольных связевых ригелей применяется телескопическая стойка с Т-образным оголовком, плотно прижимающим щит ригеля к плитам перекрытия, что также снижает материалоемкость оснастки. Темпы строительства жилого дома высоки: в среднем за месяц возводятся 2 этажа. Передвижная опалубка-стол для перекрытий - одна из последних новинок. Она позволяет производить точную регулировку по высоте, ступенчатое наращивание опорной системы стола с высоты от 2,55 до 4,15 м. Площадь стола 15 м2. Палуба выполняется из стального листа или водостойкой фанеры. Ее конструкция универсальна и обеспечивает быструю сборку-разборку на отдельные элементы. Толщина бетонируемого перекрытия до 400 мм. Предусмотрена возможность устройства выступающих из плоскости перекрытия ригелей. Материалоемкость опалубки 75-85 кг/мг. Распалубка и передвижение из-под забетонированного перекрытия осуществляются вручную.
Применение монолитного каркаса и современной опалубочной системы позволяет снизить расход арматуры до 13,6 кг/м2 и бетона до 0,198 м3 на 1 м2 перекрытия по сравнению со сборным вариантом и уменьшить реальную стоимость на 20%. Опалубка не имеет отечественных аналогов. Веерная опалубка колонн Несущая способность 10 т/м2. Оборачиваемость фанеры 80-100 циклов. Оборачиваемость каркаса 200 циклов. Опалубка круглых колонн выполняется из стальных сегментов, соединяемых замками «Модостр». Можно применять и разъемную опалубку капителей. Комбинация элементов опалубки «Модостр-Комби» и опалубки круглых колонн обеспечивает бетонирование и более сложных опор (овальных, многогранных и т.п.). Опалубка круглых колонн со съемными капителями позволяет наращивать ее по высоте. Капитель выполнена разъемной и универсальной, единой для колонн диаметром 400x500 мм, что резко снижает материалоемкость опалубки. Важным элементом является система закрепления и выверки опалубки на перекрытии. Регулируемые телескопические подкосы обеспечивают плавную и точную проектную установку опалубки, что позволяет получить высокое качество бетонных колонн и точность их установки. Опалубка для прямоугольных колонн позволяет возводить их быстрее. Достаточно применить щиты из Модостр-Комби, угловые элемента и регулируемые подкосы в двух плоскостях - и точность выверки колонны обеспечена. Подкосы крепятся к основанию специальными анкерами. Опалубочная система «Модостр» для сборно-монолитных каркасных зданий предназначена для возведения сборно-монолитных перекрытий или отдельных монолитных ригелей каркасных зданий. Опалубка включает в себя опорные башни из телескопических стоек, объединенных в пространственную систему раскосами и телескопическими подкосами. Система универсальна и применима при любой сетке колонн. Максимальная масса отдельного элемента не превышает 25 кг. Рабочая высота опорной системы регулируется от 2 до 3 м. Приведенная масса опорной системы 30-40 кг на 1 м2 перекрытия. Опалубка для лифтовых шахт. Возведение монолитных лифтовых шахт является весьма трудоемким процессом, поскольку необходимо обеспечить не только отличное качество бетонных конструкций, но и геометрическую точность шахты. Предъявляются весьма высокие требования к допускам по вертикальному отклонению внутренних стен лифта, которые могут составлять лишь 20 мм на всю высоту здания, равную, например, 90 м. Специалисты БелНИИС разработали новую опалубку и технологию для возведения монолитных лифтовых шахт и применили ее впервые при строительстве высотного здания Газпрома в Москве. Опирание внутренних щитов опалубки производится на рабочие опорные площадки в гнездах бетонной стены с помощью шарнирных упоров одностороннего действия. При подъеме площадки краном упоры вращаются вокруг оси, выходя из каналов. При заходе в новое вышерасположенное гнездо упор занимает исходное рабочее положение. Подача бетонной смеси в опалубку, вибрирование, арматурные работы вышележащей захватки производят с верхнего яруса опалубки. |
К содержанию книги: «Бетоны»
Смотрите также:
Как приготовить бетон и строительные растворы
Исходные материалы 1.1. Минеральные вяжущие вещества 1.2. Заполнители 1.3. Вода 1.4. Определение потребного количества материалов Строительные растворы 2.1. Свойства строительных растворов 2.2. Виды строительных растворов 2.3. Приготовление строительных растворов 2.4. Составы Бетоны 3.1. Виды бетона 3.2. Свойства бетона 3.3. Приготовление бетонного раствора 3.4. Составы 3.5. Шлакобетон 3.6. Опилкобетон
Машины и оборудование для приготовления, транспортирования бетонов и бетонных смесей
7.2. Машины для транспортирования бетонных смесей и растворов
7.3. Комплекты машин для укладки и распределения бетона и отделки его поверхности
7.4. Оборудование для уплотнения бетонной смеси
Оборудование для производства железобетонных изделий
Оборудование бетоносмесительных цехов
Оборудование для изготовления арматуры
Оборудование формовочных цехов
Химико-минералогический состав портландцемента
Трехкальциевый гидроалюминат и действие гипса
Структура гидратированного цемента
Механическая прочность цементного геля
Быстротвердеющий портландцемент
Особобыстротвердеющий портландцемент
Портландцемент с умеренной экзотермией
Сульфатостойкий портландцемент
Ускорители и замедлители твердения
ГЛАВА 3. Свойства заполнителей
Общая классификация заполнителей
Природные заполнители для бетона
Сцепление заполнителя с цементным камнем
Прочие механические свойства заполнителя
Пористость и водопоглощение заполнителя
Глинистые, илистые и пылевидные частицы в заполнителе
Слабые и выветрелые зерна заполнителя
Равномерность изменения объема заполнителя
Реакция щелочей цемента с заполнителями бетона
Термические свойства заполнителя
Требования к зерновому составу заполнителя
Рациональные зерновые составы заполнителей
Зерновой состав мелкого и крупного заполнителей
Особо крупные и особо мелкие зерна заполнителя
«Прерывистый» зерновой состав заполнителя
Наибольшая крупность заполнителя
Определение удобоукладываемости бетона
Факторы, влияющие на удобоукладываемость
Определение коэффициента уплотнения
Влияние времени и температуры на удобоукладываемость
Бетонная смесь для подачи бетононасосом
Раздельная укладка бетонной смеси методом «Прелакт»
Прочность бетона при растяжении
Трещинообразование и разрушение при сжатии
Влияние крупного заполнителя на прочность бетона
Влияние жирности смеси на прочность бетона
Влияние возраста на прочность бетона
Самозалечивание трещин в бетоне
Прочность бетона при сжатии и прочность при растяжении
Сцепление между бетоном и арматурой
Влияние температуры на прочность бетона
Пропаривание при атмосферном давлении
Пропаривание при повышенном давлении
ГЛАВА 6. Упругость, усадка и ползучесть бетона
Факторы влияющие на усадку бетона
Влияние ухода и условия твердения бетона
Дифференциальная усадка бетона
Усадка за счет карбонизации бетона
Факторы влияющие на ползучесть бетона
Химические воздействия на бетон
Испытание бетона на сульфатостойкость
Действие морской воды на бетон
Действие мороза на свежеуложенный бетон
Действие мороза на затвердевший бетон
Испытания бетона на морозостойкость
Бетон с воздухововлекающими добавками
Коэффициент термического расширения бетона
ГЛАВА 8. Испытание затвердевшего бетона
Влияние условий испытаний образцов
Разрушение образцов при сжатии
Влияние отношения высоты к диаметру на прочность бетона
Сравнение прочности бетонных кубов и цилиндров
Размеры образца и размеры заполнителя
ГЛАВА 9. Легкие и особотяжелые бетоны
Глава I. ОСОБЕННОСТИ ТЕХНОЛОГИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ВЫСОКОПРОЧНЫХ БЕТОНОВ
1. МАТЕРИАЛЫ, ИСПОЛЬЗУЕМЫЕ ДЛЯ ПРИГОТОВЛЕНИЯ БЕТОНА
2. ВЛИЯНИЕ КАЧЕСТВА И ДОЗИРОВКИ СОСТАВЛЯЮЩИХ НА СВОЙСТВА БЕТОНА И БЕТОННОЙ СМЕСИ
3. ПОДБОР СОСТАВА И КОНТРОЛЬ КАЧЕСТВА ВЫСОКОПРОЧНОГО БЕТОНА
4. ПОЛУЧЕНИЕ ВЫСОКОПРОЧНОГО БЕТОНА В ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ УСЛОВИЯХ
1. ПРОЧНОСТЬ И ДЕФОРМАЦИИ БЕТОНА
2. ДИАГРАММА СОСТОЯНИЙ БЕТОНА И ПАРАМЕТРИЧЕСКИЕ ТОЧКИ
3. ВЛИЯНИЕ ПАРАМЕТРОВ RT НА ЗАКОНОМЕРНОСТИ ДЕФОРМИРОВАНИЯ И ПРОЧНОСТЬ БЕТОНА
4. ЗАКОНОМЕРНОСТИ ДЕФОРМИРОВАНИЯ И РАЗРУШЕНИЯ СТРУКТУРЫ БЕТОНА ПРИ СЛОЖНЫХ НАПРЯЖЕННЫХ СОСТОЯНИЯХ
Г л а в a III. ПРОЧНОСТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ БЕТОНА ПРИ КРАТКОВРЕМЕННОМ СТАТИЧЕСКОМ НАГРУЖЕНИИ
2. ПРОЧНОСТЬ ПРИ ОСЕВОМ РАСТЯЖЕНИИ
3. ПРОЧНОСТЬ НА РАСТЯЖЕНИЕ ПРИ ИЗГИБЕ И РАСКАЛЫВАНИИ
4. НОРМАТИВНЫЕ И РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ВЫСОКОПРОЧНЫХ БЕТОНОВ
Глава IV. ПРОЧНОСТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ БЕТОНА ПРИ МНОГОКРАТНОМ И ДЛИТЕЛЬНОМ НАГРУЖЕНИИ
2. ПРОЧНОСТЬ БЕТОНА ПРИ ДЛИТЕЛЬНОМ НАГРУЖЕНИИ
Г л а в а V. ДЕФОРМАЦИИ БЕТОНА ПРИ КРАТКОВРЕМЕННОМ НАГРУЖЕНИИ. МОДУЛЬ УПРУГОСТИ БЕТОНА
1. МЕТОДЫ ОЦЕНКИ МОДУЛЯ УПРУГОСТИ БЕТОНА
4. ОСОБЕННОСТИ ВЗАИМОСВЯЗИ МОДУЛЯ УПРУГОСТИ И ПРОЧНОСТИ БЕТОНА
5. НЕКОТОРЫЕ ПРАКТИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО НОРМИРОВАНИЮ УПРУГИХ СВОЙСТВ ВЫСОКОПРОЧНОГО БЕТОНА
6. ПРЕДЕЛЬНАЯ ДЕФОРМАТИВНОСТЬ БЕТОНА ПРИ КРАТКОВРЕМЕННОМ НАГРУЖЕНИИ
Глава VI. ДЕФОРМАЦИИ БЕТОНА ПРИ ДЛИТЕЛЬНОМ НАГРУЖЕНИИ. ПОЛЗУЧЕСТЬ БЕТОНА
1. ФАКТОРЫ, ВЛИЯЮЩИЕ НА ПОЛЗУЧЕСТЬ БЕТОНА
2. ХАРАКТЕР ВЗАИМОСВЯЗИ МЕЖДУ ПОЛЗУЧЕСТЬЮ И ПРОЧНОСТЬЮ БЕТОНА
3. АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ СВЯЗЕЙ ПОЛЗУЧЕСТИ И ПРОЧНОСТИ ТЯЖЕЛОГО БЕТОНА НА ОСНОВЕ ВЫРАЖЕНИЙ
4. О ВЛИЯНИИ ПОДВИЖНОСТИ БЕТОННОЙ СМЕСИ НА ПОЛЗУЧЕСТЬ ВЫСОКОПРОЧНОГО БЕТОНА
5. ОЦЕНКА СВОЙСТВ ПОЛЗУЧЕСТИ ВЫСОКОПРОЧНЫХ БЕТОНОВ ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ КОНСТРУКЦИЙ
6. ОСОБЕННОСТИ ДЕФОРМИРОВАНИЯ ВЫСОКОПРОЧНОГО БЕТОНА В НЕЛИНЕЙНОЙ ОБЛАСТИ
Г л а в а VII. СОБСТВЕННЫЕ ДЕФОРМАЦИИ БЕТОНА. УСАДКА БЕТОНА
1. ФАКТОРЫ, ВЛИЯЮЩИЕ НА ВЕЛИЧИНУ УСАДКИ БЕТОНА
2. О СВЯЗИ ДЕФОРМАЦИЙ УСАДКИ С ВЛАГОФИЗИЧЕСКИМИ ПРОЦЕССАМИ В БЕТОНЕ
3. УСАДКА БЕТОНОВ РАЗНОЙ ПРОЧНОСТИ
4. ПОДВИЖНОСТЬ БЕТОННОЙ СМЕСИ И УСАДКА ВЫСОКОПРОЧНОГО БЕТОНА
5. ПРАКТИЧЕСКИЙ МЕТОД ПРОГНОЗИРОВАНИЯ ДЕФОРМАЦИЙ УСАДКИ ВЫСОКОПРОЧНЫХ БЕТОНОВ
Глава VIII. ИЗМЕНЕНИЕ ВО ВРЕМЕНИ ПРОЧНОСТНЫХ И ДЕФОРМАТИВНЫХ СВОЙСТВ БЕТОНА
1. ОЦЕНКА РОСТА ВО ВРЕМЕНИ ПРОЧНОСТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК БЕТОНА
2. ВЛИЯНИЕ СТАРЕНИЯ БЕТОНА НА ЕГО ДЕФОРМАТИВНЫЕ СВОЙСТВА
Г л а в а IX. ПРОБЛЕМЫ ДОЛГОВЕЧНОСТИ ВЫСОКОПРОЧНОГО БЕТОНА
1. СТОЙКОСТЬ БЕТОНА В АГРЕССИВНЫХ СРЕДАХ
Глава X. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ ВЫСОКОПРОЧНЫХ БЕТОНОВ
2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОДВИЖНОСТИ РАСТВОРНОЙ СМЕСИ
3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПЛОТНОСТИ РАСТВОРНОЙ СМЕСИ
4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАССЛАИВАЕМОСТИ РАСТВОРНОЙ СМЕСИ
5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВОДОУДЕРЖИВАЮЩЕЙ СПОСОБНОСТИ РАСТВОРНОЙ СМЕСИ
6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРОЧНОСТИ РАСТВОРА НА СЖАТИЕ
7. ОПРЕДЕЛЕНИЕ СРЕДНЕЙ ПЛОТНОСТИ РАСТВОРА
8. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЛАЖНОСТИ РАСТВОРА
9. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВОДОПОГЛОЩЕНИЯ РАСТВОРА
10. ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОРОЗОСТОЙКОСТИ РАСТВОРА